ْ ع ْ عَلَى خَطِّ ْ ْ عَلَى ٱلْأَسْفَارِ ْ ْ ْ

The teaching grids use balanced sinusoidal fundamentals at 50 hertz (Hz), meaning 50 cycles per second, and 220 kilovolts (kV) line-to-line root mean square (RMS). Each phase is 120° apart. The displacement power factor cos(φ) is 1: fundamental current is in phase with its corresponding phase voltage. For this case only, real power P = √3 × V_LL,rms × I_line,rms × cos(φ). The symbol φ is the voltage–current phase angle. This formula is not a switching-waveform harmonic or total-power-factor calculation. The waveforms below label a mathematical time axis, not the animation's slowed viewing speed.

تُنهي المراحل الثلاث: تُبدّل المُدارج ذات الطّفل العالي والمحولات المُختلفة الطاقة من خلال تبادل تدفق مغنطيسي، وليس من خلال جسر بين دوائر. في هذا المُحولات المُبسطة مثالية، مع خسائر مُسندة صفر. نسبها هي مُجرّدات مُقارنة بسيناريو، لا تُثبّت أو مواصفات الصنبور صالحة على كل إطار من أطر فولتات DC. الخيارات الفعلية تعتمد أيضاً على هامش تعديل المحوّل، والعزلة، والانسجام، وظروف الشبكة. المحولات تُعزل طرفية حية من الخزان؛ المُشعات والمُحافظ تظهر وظائف تبريد/تَمَسُّع/تَمَسُّع النفط، لا تصميم حراري مُدقّق.

يحتوي كل من ثلاث مراحل من مراحله على ذراع علوي وذراع أدنى: ستة أسلحة كاملة. كل نصف جسر تحتي في نصفه نصفي رأسي له اثنين من المستعرضات الثنائية القطب العازلة - الفتيل (IGBTs)، وثنائيات ثنائية العجلات المضادة للبارايل ومكثف. خلية مُدخلة تساهم في كدمتها المكثّفة؛ خلية مُتعجّلة تساهم في حوالي الصفر. يُحدّ المُفاعِل من المُدرّب من المُغيّر الجاري السريع؛ التحكم يجب أن يُوازن أيضاً طاقة المكثفات المخزنة. المُقطّع يضغط كل ذراع إلى ست خلايا تعليمية مرئية، ليس إلى عدد خلايا المُنشأة الحقيقية أو درجة الجهد. في هذا الاتجاه الإرسال، يقوم تيار AC المُتحكم به بسحب الطاقة الحقيقية من الشبكة. خلايا الأنصاف الجسر لا تُعيق في حدودها خطأ DC من خلال مساراتها الثنائية؛ هذا الدرس العملي العادي لا يُعد نموذجاً للحماية من العيب. فقدان الموصِل/المُعالج يصبح حراراً ويتطلب التبريد.

This is a symmetrical monopole, not a bipole with independent pole converters and not an earth-return circuit. V_DC is the difference between the two conductors. The default sending value is 320 kV pole-to-pole: nominally +160 and −160 kV around a balanced common-mode reference. The reference/grounding controls are not simulated. For equal conductors, loop resistance R_loop = 2rL includes both full-length power conductors; r is resistance per kilometre per conductor, and L is one-way length. P_s,DC is sending DC power; V_s and V_r are sending/receiving line pair voltages. I_DC = P_s,DC/V_s; ΔV = I_DC R_loop; P_line_loss = I_DC²R_loop. Protective earthing and any shield wire are not the return and are not included in R_loop. The displayed line is drastically shortened; changing kilometres changes the calculation, not the scenery's scale.

The transmission calculation treats the interface as a four-terminal isolated power-balance block: output voltage is 0.75 times input voltage and output power is 0.98 times input power, both invented assumptions. Output current must change: I_out = P_out/V_out; it is not the line current. Its input and output negative rails are not connected. The separate dual-active-bridge (DAB) teaching circuit uses two active full bridges, a high-frequency transformer and coupling inductance. A relative bridge phase shift controls transfer. Its invented 48→96 V example is a lower-power switching principle, not equipment that handles this page's MW/kV link. Transmission-scale modular topology, insulation, balancing, protection and cooling would require a different, qualified design. The standard mode bypasses the entire stage with both conductors, not a parallel live branch.

The ideal staircase below demonstrates a modulation reference, not a diode rectifier's six-pulse waveform. Cell insertion changes in complementary upper/lower arms around an AC phase midpoint. A real MMC needs closed-loop current control, capacitor-energy balancing, filtering and coordination with the receiving grid; none is solved here. The steady-state loss factor is an invented 99% converter efficiency. Grid-side AC voltage/current measurements describe the balanced sinusoidal fundamental after the ideal transformer, not the internal switching voltage. The receiving network is assumed stiff at 50 Hz; this lesson does not simulate grid-forming control, synchronisation or a black start.

ينطبق هنا نفس التبسيط التحويلي المثالي: فالقوة الحقيقية المرسلة تُحفظ من خلال المحولات؛ وخطوط تعديل التطويع الفولطية الحالية. ويزن التوضيح المادي الشجيرات، ومبردات التبريد، وخزانات، وعوازل، وأسس. وهو لا يمثل أسلاك القياس الكاملة، والحماية من الطفرة، وتسلسلات التحويل، وتنسيق التخليص أو ساحة بناء. في نمط DC/DC يفترض محول مستلم متماثل السيناريو؛ والنموذج المسحوب ليس محولا ثابتا ثبت أنه مناسب لكل إطار تحكمي لنقطة التشغيل.

The source fixes sending-grid real power and sending DC voltage for this calculation. Line current follows from those choices; receiving voltage follows from the loop's resistive drop. It is not a constant-receiving-voltage load-flow solver. Overall efficiency η = P_received/P_sent uses real power at the two AC grids, with all included losses subtracted exactly before display rounding. Reactive power is set to zero, ideal transformers have zero assigned losses, and auxiliary, corona and transient losses are omitted. Real plants have additional losses and constraints; this ledger is neither a performance prediction nor dispatch advice.